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特赫實業（上海）有限公司
主營產品： 發電電焊機,汽油發電機,柴油發電機,變頻發電機,燃氣發電機,柴油機水泵,汽油機水泵 |
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更新時間：2016-08-31 16:01:00瀏覽次數：350
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自發電300A汽油發電電焊機型號
逆變電焊機IGBT的結溫計算（一）
逆變電焊機功率開關管在運行過程中會產生熱量，大部分熱量是通過以下途徑耗散的：結一殼體一散熱器一環境，還有少量部分是通過殼體本身及連接線等傳導或輻射到環境中去，在設計中可忽略這部分熱量損失，認為全部熱量是通過主要熱通路傳輸的，圖2-33所示是IGBT安裝在散熱器上的示意。
逆變電焊機的IGBT結溫計算要考慮的問題： 國標要求逆變電焊機工作環境溫度zui高值為40cC，電網電壓波動為±15%，要求有一定負載持續率，以NBC500焊機為例，IGBT結溫設計一般至少要滿足3個條件：
1．滿足負載持續率要求
一般焊機負載持續率為60%，工作周期為1Omin，負載時間為6min．對逆變器的散熱器來講，6min已經基本達到熱平衡，故逆變器的負載持續率一般要以*來設計，且室溫是40℃。
2．滿足非常規試驗短路沖擊要求
逆變電焊機下降特性的焊接電源短路15s;平特性的焊接電源在1min內，短路3次，每次1s，然后將焊接電源短路2min，或直至輸入保護裝置動作。 在上述短路沖擊試驗的過程中，IGBT結溫設計不能超過允許值。更多特赫發電電焊機相關技術了解；
| 汽油300A發電電焊機 | |
| 機組型號 | TH300AE |
| 發動機 | |
| 形式 | 四沖程風冷 |
| 型號 | TH2V78FE |
| 缸徑×行程（mm） | 2－78×71 |
| 燃油 | 無鉛汽油 |
| 排量（cm³） | 678 |
| zui大輸出功率（HP/rpm） | 22/3600 |
| 機油容量（L） | 1.4 |
| 電焊機 | |
| 額定功率（KW） | 9.6 |
| 額定電流（A） | 230 |
| 電流調節范圍（A） | 80-300 |
| 空載電壓（V） | 50 |
| 工作電壓（V） | 25-33 |
| 暫載率（%） | 100 |
| 焊條直徑（mm） | Φ2.5-6.0 |
| 發電機 | |
| 額定功率（KW） | 3 |
| zui大功率 (KW) | 3.3 |
| 額定頻率（HZ） | 50 |
| 額定電壓（V） | 230（可選配380V） |
| 相數 | 單 |
| 啟動方式 | 電啟動 |
| 包裝 | |
| 外形尺寸（mm） | 972*622*713 |
| 包裝尺寸（mm） | 1035*680*875（木箱） |
| 毛重/凈重（kg） | 210/188 |
逆變電焊機IGBT的結溫計算（二）
3．滿足非常規試驗風扇堵轉要求
使逆變電焊機焊接電源在額定輸入電壓或額定負載下運行4h，在冷卻風機堵轉時，溫度繼電器動作之前，IGBT的結溫不能超過允許值。
在實際運行的電路中，要準確計算出逆變電焊機IGBT功耗十分困難，實際電路中，IC-BT的功耗與驅動電路、阻容吸收、軟開關還是硬開關電路拓撲都有關系，工程設計時一般采用標準發熱體通過溫升類比的方法求出IGBT的功耗。
IGBT產生的功耗為P，功率點在管芯上，管芯與管殼之間的熱阻為Rj。，管殼與散熱器之間的熱阻為R。h。管芯與外殼間溫差為Atj。=Rj。P，外殼與散熱器之間的溫差為At。h =R。hP。散熱器一般采用鋁制材料，散熱器通過風冷或自然對流輻射等向外界環境傳導熱量，散熱器至環境的熱阻為氐。，設耗散的功率基本由散熱器散走，所以功率器件的結溫fi=尸（Ri。+Rch+Rh。）+t。，≠。為環境溫度。將標準發熱體取代實際電路的功率器件，在散熱器上選好溫度測試點，當測試點的溫度相同時，標準發熱體的功耗就等于功率器件的功耗，則逆變電焊機IG-BT的結溫就可基本確定。更多特赫發電電焊機相關技術了解；
自發電300A汽油發電電焊機型號
